回轉(zhuǎn)烘干機(jī)下部燃燒室的煙氣經(jīng)排煙口進(jìn)入煙氣對(duì)流換熱段，煙氣兩行程，再由引煙機(jī)排出?？諝庥蛇M(jìn)風(fēng)口(偏心擴(kuò)散均風(fēng)結(jié)構(gòu))經(jīng)對(duì)流換熱降低爐外筒溫度，減少熱損失并對(duì)空氣預(yù)加熱，到達(dá)頂部進(jìn)入帶插入件的鋼管內(nèi)對(duì)流換熱后，進(jìn)入下部集風(fēng)室，經(jīng)噴流沖擊換熱再到上部對(duì)流換熱后由熱風(fēng)出口產(chǎn)出高溫?zé)犸L(fēng)，空氣三行程。

　　在回轉(zhuǎn)烘干機(jī)換熱體的下部高溫段采用噴流沖擊換熱方式，根據(jù)沖擊對(duì)流傳熱原理，高速?lài)姵龅臍饬髌茐墓腆w表面的流體邊界層，使其紊流化，極大地增加了空氣側(cè)的對(duì)流換熱系數(shù)，從而提高了綜合傳熱系。因此，增加了換熱器的傳熱能力，減少了體積。降低了制造成本，縮短了投資回收期?？諝馔ㄟ^(guò)在噴流板上分布的許多小孔，以20m/s以上的速度噴向換熱表面，可以降低高溫段內(nèi)筒壁溫，同時(shí)提高總換熱系數(shù)，噴流換熱的換熱系數(shù)在38—52W(m2·℃)。回轉(zhuǎn)烘干機(jī)熱風(fēng)爐的主要破壞形式為高溫氧化碳鋼在650℃以下使用，氧化率較低，650-900℃氧化速度加快，超過(guò)900℃時(shí)急劇氧化。一般碳鋼使用溫度應(yīng)控制在450℃以下，空氣溫度不易超過(guò)300℃，1cr18Ni9Ti的高溫氧化有特殊規(guī)律，當(dāng)溫度在1000℃以下時(shí)，氧化速度很低，這是由于鉻元素形成的保護(hù)膜具有抗氧化作用，當(dāng)溫度在1040—1100℃時(shí)，氧化率急劇增加，這是由于高溫下氧化膜脫落致使表面進(jìn)一步氧化造成，此種鋼，出爐時(shí)溫度為1050—1070℃。因此，其使用溫度應(yīng)控制在1000℃以下。采用噴流沖擊換熱使內(nèi)筒壁溫也降低，可不采用材料價(jià)格較昂貴的1Cr25Ni2OSi2，只采用1Cr18Ni9Ti制造，熱風(fēng)出口風(fēng)溫就可達(dá)到400℃以上。

　　插入件技術(shù)的采用強(qiáng)化了對(duì)流傳熱，使回轉(zhuǎn)烘干機(jī)管內(nèi)流體發(fā)生旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，加強(qiáng)了邊界層流體的擾動(dòng)，使傳熱過(guò)程得到強(qiáng)化;另外，插件可以起到傳遞輻射熱的作用，使流體間接得到管壁對(duì)插件的輻射熱。一般套筒式對(duì)流換熱的換熱系數(shù)為14—19W/(m2·℃)。若想在此基礎(chǔ)上提高換熱效率只有增加風(fēng)速，而增加風(fēng)速的結(jié)果是熱風(fēng)爐的阻力增大。因此不能無(wú)限的提高風(fēng)速。而采用插入件技術(shù)，強(qiáng)化了對(duì)流換熱，其換熱系數(shù)為20-30W/(m2·℃)。無(wú)需增加風(fēng)速，就可達(dá)到提高回轉(zhuǎn)烘干機(jī)換熱系數(shù)的目的。在相同的換熱面積下，其材料費(fèi)用與套筒式對(duì)流換熱式相當(dāng)，降低了高溫?zé)犸L(fēng)爐的制造成本。

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